La planta de l'ASU produeix gas líquid seguint els set passos següents:

1. Abans de la compressió, l'aire es filtra prèviament de pols.

2. L'aire es comprimeix, on la pressió final de subministrament està determinada per les recuperacions i l'estat del fluid (gas o líquid) dels productes. Les pressions típiques oscil·len entre 5 i 10 bar manomètrics. El corrent d'aire també es pot comprimir a diferents pressions per millorar l'eficiència de l'ASU. Durant la compressió, l'aigua es condensa en refrigeradors entre etapes.

3. L'aire del procés generalment es fa passar a través d'un llit de tamís molecular, que elimina qualsevol vapor d'aigua restant, així com el diòxid de carboni, que congelaria i obstruiria l'equip criogènic. Els tamisos moleculars sovint estan dissenyats per eliminar qualsevol hidrocarbur gasós de l'aire, ja que poden ser un problema en la posterior destil·lació de l'aire que podria provocar explosions. El llit de tamisos moleculars s'ha de regenerar. Això es fa instal·lant diverses unitats que funcionen en mode altern i utilitzant el gas residual coproduït sec per desorbir l'aigua.

4. L'aire de procés es fa passar a través d'un intercanviador de calor integrat (normalment un intercanviador de calor d'aletes de plaques) i es refreda contra corrents criogènics de producte (i residus). Part de l'aire es liqüefa per formar un líquid enriquit en oxigen. El gas restant és més ric en nitrogen i es destil·la fins a nitrogen gairebé pur (normalment < 1 ppm) en una columna de destil·lació d'alta pressió (HP). El condensador d'aquesta columna requereix refrigeració, que s'obté expandint encara més el corrent més ric en oxigen a través d'una vàlvula o mitjançant un expansor (un compressor invers).

5 Alternativament, el condensador es pot refredar intercanviant calor amb una caldera en una columna de destil·lació de baixa pressió (LP) (que funciona a 1,2-1,3 bar abs.) quan l'ASU produeix oxigen pur. Per minimitzar el cost de compressió, el condensador/rebullidor combinat de les columnes HP/LP ha de funcionar amb una diferència de temperatura de només 1-2 graus Kelvin, cosa que requereix intercanviadors de calor d'alumini soldats amb aletes de plaques. Les pureses típiques de l'oxigen oscil·len entre el 97,5% i el 99,5% i influeixen en la recuperació màxima d'oxigen. La refrigeració necessària per produir productes líquids s'obté mitjançant l'efecte JT en un expansor que alimenta aire comprimit directament a la columna de baixa pressió. Per tant, una certa part de l'aire no s'ha de separar i ha de sortir de la columna de baixa pressió com a corrent residual de la seva secció superior.

6 Com que el punt d'ebullició de l'argó (87,3 K en condicions estàndard) es troba entre el de l'oxigen (90,2 K) i el del nitrogen (77,4 K), l'argó s'acumula a la secció inferior de la columna de baixa pressió. Quan es produeix argó, es pren una pressió del costat del vapor des del sistema de baixa pressió.

Columna on la concentració d'argó és més alta. S'envia a una altra columna que rectifica l'argó fins a la puresa desitjada, des de la qual el líquid es retorna a la mateixa ubicació a la columna de baixa pressió. L'ús de farciments estructurats moderns que tenen caigudes de pressió molt baixes permeten pureses d'argó inferiors a 1 ppm. Tot i que l'argó és present en menys de l'1% de l'entrada, la columna d'aire i argó requereix una quantitat significativa d'energia a causa de l'alta relació de reflux necessària (aproximadament 30) a la columna d'argó. El refredament de la columna d'argó es pot proporcionar a partir de líquid ric expandit fred o mitjançant nitrogen líquid.

7 Finalment, els productes produïts en forma de gas s'escalfen contra l'aire entrant a temperatura ambient. Això requereix una integració de calor acuradament elaborada que ha de permetre la robustesa contra les pertorbacions (a causa del canvi dels llits de tamís molecular). També pot requerir refrigeració externa addicional durant l'arrencada.